Меню

Самотяга дымовой трубы расчет



Сопротивление дымовой трубы. Расчет самотяги.

Суммарный расход газов от всех подключенных к трубе котлов при номинальной нагрузке и скорости газов на выходе из трубы, м 3 /с: (56)

.

Принимаем скорость .

Диаметр трубы расчетный верхний, м: , (57)

.

Скорость газов на выходе из дымовой трубы и высота трубы определяют условия рассеивания газов в районе расположения котельной. Максимальная концентрация вредных газов уменьшается с увеличением высоты трубы и выходной скорости газов.

Принимаем стальную трубу с диаметром 0,8 м. и высотой H=20 м.

попадаем в нужный диапазон.

Сопротивление трения для кирпичной трубы Па:

, (59)

где коэффициент трения для стальной трубы l=0,02.

Местные сопротивления [2. формула (7.9)], Па: ,

где – коэффициент местного сопротивления, для всех труб .

Величина самотяги для дымовой трубы [2. формула (7.11)], Па:

, (60)

где Н — высота дымовой трубы, м;

tтр– средняя температура газового потока на данном участке (в дымовой трубе), °С;

g – ускорение силы тяжести, g=9,81 м/с 2 ;

– температура наружного (холодного) воздуха, °С.

.

.

.

Сопротивление дымовой трубы:

Проверка на подсос воздуха в тракте:

Т.к. на выходе из дымососа отрицательное давление – продукты сгорания не будут просачиваться в помещение котельной.

Дата добавления: 2014-12-01 ; просмотров: 7154 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Источник

Аэродинамические сопротивления и самотяга

Аэродинамические сопротивления и самотяга

Движение продуктов сгорания и воздуха, рассматриваемое как движение вязких жидкостей, имеет турбулентный характер и происходит при изменяющейся температуре, так как продукты сгорания охлаждаются, а воздух при наличии воздухоподогревателя нагревается. При движении продуктов сгорания, обладающих вязкостью, возникают аэродинамические сопротивления, препятствующие их движению. На преодоление этих сопротивлений заnрачивается часть энергии, которой обладает движущийся поток жидкости.

Аэродинамические сопротивления возникают в связи с наличием сил трения движущегося потока о стенки канала и возрастанием внутреннего трения в потоке при появлении на его пути различных препятствий. Для преодоления сопротивлений движущийся поток должен обладать определенным избыточным напором, который по мере продвижения по тракту будет падать.

Падение полного напора на каком-либо участке газового или воздушного тракта определяется (Па) по уравнению для несжимаемой жидкости (обычно поправка на сжимаемость вносится приближенно в конце расчета):

где ∆h — сопротивление участка, т. е. потеря полного давления, Па; z1и z2 — геометрические отметки сечений участка (высота расположения их относительно выбранной плоскости отсчета), м; ра — плотность атмосферного воздуха, принимаемая постоянной в пределах небольших изменений высоты, кг/м 3 ; р — плотность протекающей среды, кг/м 3 .
Величина (Z1-Z2)g(ра-р) называется самотягой. При равенстве плотностей протекающей среды р и атмосферного воздуха ра, а также при горизонтальном расположении газовоздухопровода самотяга равна нулю.

Аэродинамические сопротивления какого-либо участка тракта складывается из сопротивления трения и местных сопротивлений. Для парогенераторов и водогрейных котлов к указанным сопротивлениям добавляется особый вид сопротивления — сопротивление поперечно омываемых пучков труб.

Аэродинамические сопротивления трения возникает при движении потока в прямом канале постоянного сечения, в продольно омываемых трубных пучках и в пластинчатых поверхностях нагрева.

Для изотермического потока (при постоянной плотности и вязкости протекающей среды) сопротивление трения (Па) определяется по формуле

где ʎ- коэффициент сопротивления трения, зависящий от относительной шероховатости стенок канала и числа Рейнольдса; I — длина канала, м; w — скорость протекающей среды, м/с; d3 — эквивалентный (гидравлический) диаметр, м; р — плотность протекающей среды, кг/м 3 . Эквивалентный (гидравлический) диаметр подсчитывается по формуле

где F — площадь живого сечения канала, м 2 ; U — полный периметр сечения, омываемый протекающей средой, м. Местные сопротивления (Па) рассчитываются по формуле

Читайте также:  Трубы для скважины в новороссийске

где £- коэффициент местного сопротивления, зависящий от геометрической формы участка (а иногда и от критерия Рейнольдса) . Расчетная скорость продуктов сгорания или воздуха (м/с) определяется по формуле


где V — расход продуктов сгорания или воздуха, м 3 /ч; F — площадь живого сечения газохода или воздуховода, м 2 . Самотяга в газоходе возникает вследствие разности плотностей окружающего воздуха и продуктов сгорания. Самотяга в газоходах аналогична тяге в дымовой трубе, которое было описано в предыдущем параграфе.

Самотяга (Па) любого участка газового тракта, а также дымовой трубы при искусственной тяге вычисляется по формуле

где H = Z2-Z1 — расстояние по вертикали между серединами конечного и начального сечения данного участка, м; р — абсолютное среднее давление продуктов сгорания на участке (при избыточном давлении меньше 5000 Па принимается р/101 080=1), Па; р — плотность продуктов сгорания при нормальных условиях, кг/м 3 ; Ɵ — средняя температура продуктов сгорания на данном участке, °С; 1,23 кг/м 3 — плотность наружного воздуха при давлении 101 080 Па и температуре 20 °С.

При расчете самотяги по температуре наружного воздуха, отличающейся от 20 °С более чем на 10 °С, вместо 1,23 подставляется соответствующее значение плотности воздуха.

Самотяга может быть как положительной, так и отрицательной. Если продукты сгорания движутся снизу вверх, самотяга положительна, т. е. будет создавать дополнительный напор, который можно использовать для преодоления сопротивлений. При движении продуктов сгорания сверху вниз (как это имеет место в опускных газоходах) самотяга будет отрицательной, т. е. для ее преодоления потребуется дополнительный напор. Тяга, создаваемая дымовой трубой, всегда положительна.

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов проводится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ («Аэродинамический расчет котельных установок», изд. 3-е, Л., «Энергия», 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3).Коэффициент ʎ при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения:

Коэффициент сопротивления трения к продольно омываемых пучков труб зависит от критерия Рейнольдса, шероховатости труб и относительного шага труб в пучке. Коэффициент сопротивления продольно омываемых пучков труб определяется из кривой, приведенной на рис. 12-2. Для пользования кривой необходимо определить эквивалентный (гидравлический) диаметр по формуле

где 2 — полное число труб в газоходе; d — наружный диаметр труб, м; а и b — размеры сторон прямоугольного сечения, м. При течении продуктов сгорания или воздуха по трубам трубчатых и щелям пластинчатых (с гладкими стенками) воздухоподогревателей коэффициент сопротивления трения определяется по формуле, применимой для воздухоподогревателей, имеющих эквивалентный диаметр dэ = 20/60 мм при скорости потока 5-30 м/с и температуре 300 °С, а также при скорости до 45 м/с и t>300 °С:

Сопротивление поперечно омываемых пучков гладких и ребристых труб определяется (П1а) по формуле

где £ — коэффициент сопротивления, зависящий от числа рядов и расположения труб в пучке, а также от критерия Рейнольдса; w — скорость потока, определяемая по сжатому сечению газохода, расположенному в осевой плоскости труб перпендикулярно потоку газов. Коэффициент сопротивления гладкотрубного коридорного пучка

где z2 — число рядов труб по глубине пучка; £— коэффициент сопротивления, отнесенный к одному ряду пучка. Значение £ определяется по следующим формулам:

здесь σ1= Si/d — относительный шаг по ширине пучка; σ2 = s2/d — относительный шаг по глубине пучка; ф.

Все местные сопротивления рассчитываются по уравнению (12-5). При расчете местных сопротивлений считается, что потеря напора происходит в одном заданном сечении тракта. В действительности потеря механической энергии потока вследствие изменения формы или направления канала происходит на более или менее длинном участке тракта. Поэтому принимается, что местное сопротивление представляет собой разность фактической потери напора на этом участке и потери, которая имела бы место при неизменных форме и направлении газохода.

Читайте также:  Виды детского музыкального творчества трубайчук

Коэффициент местного сопротивления зависит от конфигурации фасонной части газовоздухопровода и определяется экспериментальным путем. Значения этого коэффициента для различных фасонных частей, горелок и других элементов котельной установки приведены в нормативном методе («Аэродинамический расчет котельных установок»).
Сопротивление всего газового или воздушного тракта определяется как сумма сопротивлений всех последовательно расположенных участков. Перепад полных давлений по газовому тракту (Па) рассчитывается при уравновешенной тяге по формуле

где ∆Н — суммарное сопротивление газового тракта, Па; hT» — разрежение на выходе из топки, принимаемое равным 20 Па; Нс — суммарная самотяга газового тракта с соответствующим знаком, Па. Перепад полных давлений по воздушному тракту (при уравновешенной тяге) определяется (Па) по формуле

где ∆Н — суммарное сопротивление воздушного тракта, Па; Нс — самотяга воздушного тракта, рассчитываемая только для двух участков: воздухоподогревателя и всего воздухопровода горячего воздуха, Па; hT‘ — разрежение в топке на уровне ввода воздуха (обычно больше hT» на самотягу в топке), Па.

Полное сопротивление газового и воздушного тракта парогенератора и водогрейного котла, как это ясно из приведенных выше уравнений, зависит также от квадрата скорости потока. В связи с этим для основных участков достаточно большой протяженности следует выбирать оптимальную скорость потока продуктов сгорания или воздуха. Оптимальной скоростью называется такая, при которой суммарные эксплуатационные затраты минимальны.

Оптимальная скорость продуктов сгорания и воздуха в стальных газовоздухопроводах зависит от их конфигурации и конструкции, мощности котельной установки, графика потребления теплоты, экономичности тягодутьевых устройств, температуры потока, стоимости оборудования и электроэнергии и от других характеристик. Оптимальные скорости для парогенераторов и водогрейных котлов, работающих под наддувом, на 10 % больше, чем при уравновешенной тяге. Приближенные значения оптимальной скорости, рекомендуемые нормативным методом, приведены в табл. 12-1.

При выборе газовоздушного тракта парового или водогрейного котла серьезное внимание должно уделяться рациональной компоновке и трассировке газовоздухопроводов. Схема газового и воздушного тракта агрегата должна быть простой и способствовать повышению надежности и экономичности работы установки. В связи с этим даже в установках малой мощности рекомендуется применять индивидуальную компоновку хвостовых поверхностей нагрева, золоуловителей и тягодутьевых устройств без обводных газоходов и соединительных коллекторов.

Схема и расположение газовоздухопроводов должны выбираться так, чтобы сопротивление тракта было минимальным при оптимальных скоростях потока. Рекомендуются преимущественно газовоздухопроводы круглого сечения, так как на их изготовление расходуется меньше металла и изоляции по сравнению с газовоздухопроводами квадратного, и особенно прямоугольного сечения.

Газоходы паровых и водогрейных котлов, работающих на взрывоопасных топливах (торф, мазут, природный газ), не должны иметь участков, в которых возможны отложения несгоревших частиц или сажи, а также застойных, плохо вентилируемых зон. Такими участками чаще всего являются соединительные короба и перемычки, лежащие вне основного потока. В обходных газоходах, направляющих продукты сгорания мимо поверхности нагрева, золоуловителя или особенно дымососа, рекомендуется последовательная установка двух плотных шиберов на прямых учавтках с возможно меньшей скоростью потока.

В местах резких поворотов потока для частичного улавливания золы иногда устраивают бункеры (например, под хвостовыми поверхностями нагрева). Однако это приводит к усложнению условий эксплуатации и не обеспечивает эффективного улавливания летучей золы. Поэтому установка бункеров под резкими поворотами не рекомендуется.
При транспортировании запыленных продуктов сгорания скорость их на протяженных горизонтальных участках должна быть не менее 7-8 м/с во избежание отложения золы. При сжигании топлив, имеющих абразивную золу, скорость на участке до золоуловителя не должна превышать 12-15 м/с для предотвращения интенсивного золового износа тракта.

Читайте также:  Королев работа трубный завод

Источник

Расчеты дымовой трубы по самотяге для твердотопливных котлов и котлов, работающих на природном газе.

Статья предназначена для специалистов работающих в сфере ТГВ, в частности для проектировщиков.

Данный расчет необходим, когда используются котлы с атмосферными горелками.

Атмосферные горелки не требуют дутьевого вентилятора.

Организация дымоудаления происходит за счет естественной тяги. Под необходимой естественной тягой понимают такую тягу, при которой разряжение в топке и дымоходах создается дымовой трубой и вследствие этого под действием разности давлений (окружающего воздуха и продуктов сгорания) в топку поступает воздух необходимый для горения.

Понятно, что чем выше труба, чем ниже температура окружающего воздуха, и чем выше температура продуктов сгорания, тем больше тяга.

И для того, чтобы удаление дымовых газов происходило в штатном режиме, тяга должна быть больше аэродинамического сопротивления всего котельного агрегата, включая все дымоходы.

Причем, должно быть обеспечено разряжение за котлом, величина которого указывается в паспортных данных.

Посмотрим нормы и их пункты, где есть информация по этому вопросу.

СП 346.1325800.2017 Системы газовоздушных трактов котельных установок мощностью до 150 МВт. Правила проектирования

5.11 Для котельных, оборудованных котельными установками, забирающими воздух для горения непосредственно из помещения котельной, следует предусматривать приточные установки или проемы в ограждающих конструкциях здания, расположенные, как правило, в верхней зоне помещения котельной. Размеры живого сечения проемов определяют исходя из обеспечения скорости воздуха в них не более 1,5 м/с.

Это что касаемо расчета приточной системы вентиляции, немного не по теме. Но пункт полезный, для подбора сечений приточных решеток в системах ПЕ.

5.19 Проектная документация на ГТ и ВТ должна разрабатываться отдельно с максимальным использованием изделий заводского изготовления.

6.2.4 На основании теплового и аэродинамического расчетов определяют высоту и диаметр дымовой трубы.

7.3.1 Расчет дымовой трубы состоит в определении сечения и высоты дымовой трубы.

7.3.2 Сечение дымовой трубы определяют по объему дымовых газов, определенному в тепловом расчете котельной при максимальной нагрузке с учетом расширения, и проверяют по минимальной летней нагрузке с обеспечением скорости газов в устье трубы не менее значений , указанных в таблице 7.1.

Причем скорости при естественной тяге, часто бывают ниже чем 4 м/с. Например, это показывает приведенный расчет в екселе, для котла серии RSA 500, мощностью 500кВт.

Дымоход должен быть не меньше дымового патрубка котла (450 мм).

Как показал расчет, скорость в дымовой трубе Ф450 мм будет

1,66 м/с. Т.е. требование примечания таблицы 7.1 также под большим вопросом.

7.4.2 Для котельных агрегатов, работающих под наддувом, полный напор, развиваемый вентилятором, должен преодолеть аэродинамическое сопротивление газового тракта котла на концевом участке в хвостовой части котла и с объемом образующихся дымовых газов до концевого участка хвостовой части котла с образованием положительного давления, которого вместе с расчетной самотягой дымовой трубы достаточно для эвакуации дымовых газов в атмосферу и рассеивания вредных выбросов до нормативного значения ПДК в приземном слое.

Если кто будет считать по СП 89.13330.2016 критерий R , то оставьте эту затею, т.к. в формуле опечатка,

правильно применить информацию из отменённого СНИПа II-35-76.

Источник

Adblock
detector